УСАДКА ЦЕМЕНТНОГО КАМНЯ И БЕТОНА ПРИ ВЫСЫХАНИИ (ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР)

ENGLISH VERSION

 http://dh.ufacom.ru/Articleshrinkage.html

К.т.н. Ильдар Каримов

Адрес для контакта: 450071, Россия, г.Уфа, а/я 21, Башкирский государственный аграрный университет, Кафедра теоретической и прикладной механики, Телефон/факс: (3472) 30-81-38, E-mail: ikar@ufa.ru

Данный литературный обзор освещает современные представления об усадочных деформациях бетонов.

В бетоне трещинообразование может происходить в результате усадочных деформаций. Оно может быть вызвано по [12] четырьмя видами усадки цементного теста: седиментацией, первичной, вторичной и длительной усадкой. На седиментацию влияют продолжительность вибрирования бетона при укладке; размер слоев бетона между арматурой; замедленное схватывание, вызванное низкой температурой и добавкой замедлителей; нестойкость суспензии цемента в связи с отсутствием в нем весьма мелкой фракции; чрезмерным количеством воды; присутствием добавок. Первичная усадка зависит от продолжительности схватывания, интенсивности испарения влаги, интенсивности снижения влажности в результате гидратации. Вторичная усадка зависит от содержания в бетоне алюминатов, щелочей гипса, тонкости помола цемента. Длительная усадка происходит тем интенсивнее, чем быстрее происходит испарение влаги из бетона.

Согласно авторам [20] максимальные усадочные деформации для цементного теста наблюдаются в период 6-10 часов после затворения и достигают величины (Dl/l) ~ 19×10-4, для раствора после 6 ч твердения их величина составляет (5-9)×10-4, а для бетона через 6-15 ч ~ 6×10-4.

Пока еще нет общепринятой точки зрения на причины деформаций, возникающих в цементном камне и, следовательно, в бетоне при их высыхании. Н.А.Мощанский, З.Н.Цилосани, А.Е.Шейкин, Е.Фрейсине, Г.Калоусек, Д. Бернал, Р.Лермит, В.Чернин и другие по разному объясняют причины рассматриваемых деформаций.

Усадочные деформации, по Е.Фрейсине, возникают под действием капиллярных сил и приводят к всестороннему обжатию структурных элементов цементного камня. Его деформации являются суммарным выражением упругой деформации структуры, постепенного возникновения и развития микротрещин, вязкого течения структуры.

По [24] наибольшее влияние на усадку оказывает наличие в бетоне микропор диаметром 0,01-15 мкм, связанное с возникновением в таких порах капиллярного давления. Увеличение содержания в мелком заполнителе пылевидных фракций (крупностью £0,063 мм) приводит к увеличению содержания капиллярных микропор.

Авторы [25] считают, что при одинаковой прочности бетона усадка зависит от количества испарившейся и остаточной влаги. Учитывая, что остаточная влага при j =50% и 200С находится в порах с радиусом <16 А, усадка бетона зависит, в первую очередь от содержания наиболее мелких пор в бетоне.

Л.А.Малининой [6] была измерена величина капиллярного давления и кинетика процесса усадки. Капиллярная контракция в бетоне и цементном тесте при наличии внешнего массообмена со средой быстро растет в первые сутки твердения. В дальнейшем отрицательное капиллярное давление продолжает расти, но интенсивность роста резко замедляется. Согласно Л.А.Малининой [6] величина отрицательного капиллярного давления находится в прямой зависимости от капиллярно-пористой структуры твердеющих бетона и цементного теста. У бетона, имеющего более крупные поры в процессе твердения, капиллярное давление имеет меньшую величину. Размеры пор зависят от ряда исходных технологических факторов таких, как: вид бетона, водоцементное отношение, подвижность, тонкость помола цемента, крупность заполнителя, степень уплотнения и т.д., которые обуславливают начальный уровень размеров пор и капилляров. При последующем твердении в результате гидратации цемента происходит процесс интенсивного образования более тонкопористой структуры бетона. При этом, на формирование капиллярно-пористой структуры будут оказывать влияние процессы внешнего массообмена бетона, интенсивность протекания которых зависит от температуры и относительной влажности окружающей среды.

Образовавшееся отрицательное капиллярное давление производит всестороннее сжатие, вызывая значительную усадку свежеотформованного бетона. Так как величина капиллярного давления зависит от размеров пор, то чем более тонкопористая структура у бетона, тем выше отрицательное капиллярное давление и тем сильнее производится всестороннее сжатие, вызывающее большую усадку свежеотформованного бетона.

Авторами [13] показано, что для цементного камня при высушивании водонасыщенных образцов критическое и медианное значение коэффициента интенсивности напряжений повышаются и достигают максимума при влажности 32%. В диапазоне от 32 до 11% значения этих коэффициентов падают, а затем вновь возрастают. Полученные данные свидетельствуют о влиянии капиллярных сил при высыхании цементного камня на процессы трещинообразования.

Авторами [18] исследованы кинетика усадочных явлений при высыхании твердеющего цементного камня и их взаимосвязь с изменениями его структуры. Из цементного теста с В/Ц=0,4-0,6 формовали образцы, выдерживали формы в течение 24 ч в герметичных вращающихся со скоростью 10 об/мин контейнерах, далее извлеченные из форм образцы хранили 165 сут в насыщенном известковом водном растворе при температуре 20± 30С, выпиливали из образцов пластины толщиной 2,3 мм и длиной 76 мм, которые выдерживали перед анализами в течение 30 мин-70 сут при температуре 240С и относительной влажности 75,50,11 и 0%. Установлено, что градиент влажности и длительность сушки не оказывают значительного влияния на интегральную равновесную усадку тонких образцов цементного камня. Градиентом влажности преимущественно определяется скорость сушки и усадки, при этом при влажности 11 и 0% равновесное состояние образцов наступило соответственно уже через 7 и 14 сут, а при влажности >50% для этого потребовалось >200 сут. В основе механизма усадки лежат два явления: изменение поверхностной свободной энергии (по Гиббсу-Бингаму) и капиллярная конденсация, причем последнее наиболее активно проявляется при влажности >25%.

Усадка всегда вызывает возникновение напряженного состояния в бетоне. Правильно подобранным составом бетона по количеству цементного клея, крупного заполнителя с его деформативными свойствами и фракционным составом и т.д. можно уменьшить напряжения в бетоне от усадки. Однако и в этом случае бетон может получить значительные нарушения в результате внешнего массообмена бетона со средой. Испарение влаги на ранней стадии интенсифицирует развитие сжимающих капиллярных сил, вызывающих значительную усадку бетона, находящегося в пластическом состоянии. Интенсивное испарение влаги вызывает неравномерное ее распределение по сечению изделия, что способствует развитию неравномерной усадки, возникновению напряженного состояния и нарушению бетона.

Для того, чтобы усадка была одинаковой во всем объеме, необходимо равномерное распределение влаги в бетоне по сечению изделия с небольшими влажностными градиентами. Такое распределение влаги будет зависеть как от внешних условий твердения (температура и влажность), так и внутренних, определяемых капиллярно-пористой структурой бетона. В этом случае усадка может сыграть положительную роль уплотнения бетона, находящегося в пластическом состоянии.

А.Е.Шейкин [8] выдвинул теорию физической природы усадки, зависящей от соотношения кристаллических и гелевых новообразований в цементном камне. В период схватывания усадка пропорциональна потере свободной воды. Одновременно происходит отсос свободной воды в зону гидратации, что вызывает дополнительную усадку - контракцию. Последующая усадка объясняется потерей субмикрокристаллами пленочной воды. При относительной влажности менее 60% будет удаляться адсорбционно связанная вода из геля цементного камня. Усадка будет зависеть от объема геля в единице объема цементного камня и влагосодержания геля.

По мнению В.Чернина, ван-дер-ваальсовы силы, адсорбционно удерживающие воду в гелевых порах, освобождаются при ее испарении и вызывают усадку цементного камня. Причиной же его усадки на конечной стадии высыхания является испарение воды из кристаллов гидросиликатов кальция так как некоторые из них, обладая слоистой кристаллической решеткой, способны отдавать и принимать определенное количество воды, заключенной между слоями решетки, что сопровождается соответствующими изменениями расстояний между слоями.

Для объяснения природы усадки полезны данные, приведенные в работе [5], о том, что в фазе C-S-H катионы Са2+ являются главными центрами адсорбции для молекул воды, а непрерывный рост усадки цементного камня с уменьшением его влажности - это результат сжатия и сближения слоев C-S-H. Сжатие слоистых кристаллов C-S-H объясняется сокращением длины межслоевых связей О-Са-О вследствие десорбции молекул воды с межслоевых катионов Са2+, а также ухода молекул воды из координационных сфер поверхностных катионов Са2+. Таким образом, усадка вызывается уходом межслоевой, поверхностной и межкристаллической воды из микропор (< 15 ) и воды из капилляров (15 > r < 1000 ).

По мнению авторов [19], усадка бетона вызывается главным образом изменением поверхностного натяжения твердой фазы в порах размером 4-10 А (при относительной влажности w=0-40%); давлением физической адсорбированной воды в порах 4-10 А (при w=0-40%); изменением поверхностного натяжения конденсированной воды в гелевых порах 10-100 А и в капиллярных порах 100-1000 А (при w=40-80%) и гидростатическим давлением пластической деформации в порах 10-1000 А (w=40-98%).

Авторы [15] считают, что движущей силой усадки являются капиллярные силы и силы, возникающие при удалении межслоевой воды из гидросиликатов кальция. Часть усадки обратима (расширение при увлажнении), а другая часть является необратимой, между этими видами усадки и пористостью цементного камня имеется прямолинейная связь. Усадка при высыхании интенсивно происходит в первые 10 ч, причем чем больше срок предварительной выдержки перед высыханием, тем ниже усадка. Показано, что усадка цементного камня с В/Ц=0,3 при относительной влажности 35, 50 и 70% через 20 ч составляет соответственно 0,33, 0,25 и 0,09%.

Авторы [16] также подтверждают, что механизм усадки цементного камня при высыхании объясняется с помощью теории капиллярных сил, согласно которой усадочные деформации цементного камня вызываются капиллярными силами, обусловленными поверхностным натяжением воды, конденсированной в мелких порах цементной пасты. В связи с этим снижение усадки при высыхании цементного камня может быть достигнуто за счет снижения поверхностного натяжения воды.

Авторами [23] установлено, что величины капиллярной пористости и усадки в области значений последней до 0,1% (или относительной влажности при сушке ³ 55%) находится в прямопропорциональной зависимости; это свидетельствует о том, что в этих пределах усадка происходит за счет возникающих в капиллярных порах напряжений при удалении из них влаги. В нелинейной области усадка происходит вследствие одновременного удаления воды из пор, находящихся в гелевидных продуктах гидратации, и из межслоевых промежутков кристаллических фаз - CSH и моносульфогидрата. Изменения, происходящие при сушке затвердевшего строительного раствора, зависят от состава, морфологии и степени кристаллизации содержащихся в нем гидратов и структуры пор цементного камня.

По В.Н.Выровому [3] образование кластерных структур на начальных этапах структурообразования цементных композиций как высококонцентрированных дисперсных систем приводит к анизотропии начальных усадочных деформаций. Появление трещин полностью изменяет распределение усадочных деформаций в бетоне. На берегах трещин развиваются разнонаправленные усадочные деформации. Поэтому в образцах с трещинами “снижается” интегральная усадка x . Для обьективной оценки влияния технологических факторов на величину усадки необходимо обнаружить “видимые” трещины и ширину их раскрытия , где n - количество трещин, расположенных перпендикулярно оси, вдоль которой определяется усадка. Величину усадки образца с трещинами можно определить из выражения:

(1)

По П.Г.Комохову [4] в результате расклинивающего действия молекул воды у вершины микротрещин создается поле напряжений, которое может складываться по принципу суперпозиции с полем напряжений, вызванным неоднородностью бетона. Результирующие напряжения приводят к усадочным деформациям цементного камня.

И.Н.Ахвердовым [1] приведено выражение относительной объемной деформации цементного камня:

н.г.(r ц/(1+x т)r т.ф.)х

х(1-(r т.ф.-r н.о.)/(r ц-r н.о.)) r н.о./r к (2)

В общем случае зависит от пористости цементного камня, условий и режима трансформации цементного геля в камневидное состояние. Чем меньше X, тем плотнее цементный камень, меньше . Адсорбционная способность цемента, оцениваемая по Кн.г., оказывает существенное влияние на деформацию усадки цементного камня (бетона). При прочих равных условиях деформации усадки тем значительнее, чем меньше Кн.г.: в цементном геле остается больше несвязанной воды, что обусловливает увеличение пористости цементного камня.

По И.Н.Ахвердову [1] усадочные деформации бетонов можно значительно снизить или вовсе устранить, если на завершающей стадии формирования коагуляционной структуры псевдоразжижать цементный гель. В этом случае после восстановления его структурной связности деформации контракционного происхождения, способствующие зарождению микротрещин в цементном камне при его твердении, не возникают вновь, так как основная часть усадочных деформаций проявляется в стадии коагуляционного структурообразования цементного геля.

Рассмотрим факторы, обусловливающие усадку бетона. Согласно А.Е.Шейкину с соавторами [9] к ним относятся:

а) вид вяжущего и его химико-минералогический состав;

б) тонкость помола цемента, в частности количество в цементе зерен мелких фракций, способных полностью гидратироваться по “кристаллизационному” механизму;

в) условия твердения цемента;

г) количество в цементе гипса и других минеральных солей, растворяющихся в жидкой фазе цементно-водной суспензии и оказывающих влияние на кинетику и механизм гидратации цемента;

д) вид и количество поверхностно-активных добавок, вводимых в цемент или в воду затворения;

е) водоцементное отношение;

ж) параметры окружающей среды (относительная влажность и температура воздуха);

з) расход цемента на 1 м3 бетона;

и) вид применяемых заполнителей.

По Невиллю А.М. [7] наибольшее влияние на величину усадки бетона оказывает заполнитель. Усадка бетона составляет часть усадки чистого цементного камня , она зависит от количества введенного заполнителя а и выражается уравнением вида

, (3)

где n - эмпирический коэффициент, величина которого изменяется от 1,2 до 1,7.

Величина и форма крупного заполнителя в чистом виде не влияет на усадку бетона, однако использование крупного заполнителя позволяет применять более тощие смеси с меньшим содержанием цемента, что приводит к уменьшению величины усадки.

Согласно И.Н.Ахвердову [1] в местах с наименьшим расстоянием между зернами заполнителя и в прилегающих к ним поверхностных слоях цементного камня возникают тангенциальные растягивающие и радиальные сжимающие напряжения, способствующие уменьшению его усадки. С уменьшением размера зерен заполнителей деформации усадки бетона возрастают.

Упругие свойства заполнителя также определяют степень сокращения объема бетона. Например, использование заполнителей из металла приводит к снижению величины усадки на 30%, а керамзита увеличивает на 30% по сравнению с бетоном на обычном заполнителе. Напротив, содержание в заполнителе глинистых примесей может привести к увеличению усадки бетона на 70%, поскольку глина сама подвержена усадке.

В работе [17] изучено влияние заполнителей на усадку при высыхании бетонов. Исследовали 38 видов плотного и 5 видов искусственного пористого заполнителя. Отмечается сильное влияние типа заполнителя на усадку бетона. В зависимости от типа заполнителя величина усадки менялась в 14 раз.

По [14] усадка легких заполнителей была меньше, чем тяжелых. Этот факт не совпадает с гипотезой о зависимости усадки от общей пористости и модуля упругости заполнителя. Очевидно, что правильнее связывать усадку с площадью внутренней поверхности материала. Опыты показали, что для всех испытанных заполнителей усадка пропорциональна площади внутренней поверхности. Легкие заполнители при большой общей пористости имеют крупные поры и малую площадь их поверхности, а обычные тяжелые заполнители при меньшей общей пористости обладают меньшими по диаметру порами и большей поверхностью. Усадка бетона и усадка заполнителей связаны линейной зависимостью.

О.Я.Бергом [2] предложено выражение деформаций усадки бетона:

, (4)

где - предельное значение деформаций усадки бетона; ,,, - безразмерные коэффициенты, учитывающие относительное влияние на величину деформаций усадки соответственно водоцементное отношение В/Ц, содержание цементного теста рт, приведенный радиус сечения элемента (F - площадь поперечного сечения; P - его периметр); относительную влажность воздуха w.

Установлено [10], что влияние В/Ц на величину деформаций усадки удовлетворительно описывается следующим эмпирическим выражением для коэффициента :

. (5)

Зависимость величины усадки бетона от содержания цементного теста рт имеет следующее выражение для коэффициента :

. (6)

В работе Е.Н.Щербакова [10] обоснованы также эмпирические зависимости для коэффициентов и , аппроксимируемые выражениями:

, (7)

. (8)

По [21], многие добавки, модифицирующие свойства бетона, например, замедлители схватывания, разжижители и прочие, оказывают на бетон побочные отрицательные действия. Замедлители схватывания могут не только интенсифицировать, но и инициировать возникновение усадочных трещин, причем это влияние выражено тем сильнее, чем больше интервал времени между началом и концом схватывания. Отмечается, что такие замедлители схватывания бетона как сахароза и гидроксикарбоновые кислоты, в меньшей степени замедляющие начало, чем конец схватывания, оказываются с точки зрения возникновения трещин более опасными, чем, например, фосфаты, замедляющие в равной степени начало и конец схватывания. Разжижители бетона в зависимости от его консистенции действуют различно. Для бетона с высокой величиной В/Ц (~0,75), которые сами по себе склонны к образованию трещин, введение разжижителей может уменьшать склонность, а для бетона со средней величиной В/Ц (~0,60), которые при твердении обычно не образуют трещин, опасность их появления может увеличиваться. Склонность бетона к образованию трещин при твердении уменьшается при введении в состав бетона добавок жирных спиртов. Введение указанных добавок в бетоны с высокой величиной В/Ц (~0,75) делает его таким же стойким к образованию трещин, как и бетоны со средней величиной В/Ц (~0,60).

В работе [22] исследовалась зависимость между усадочными деформациями (x) и величиной влагопотерь (w) бетона. Получена теоретическая зависимость вида

. (9)

Относительная влажность окружающей среды также значительно влияет на усадку бетона. Бетон, хранящийся в сухих условиях, претерпевает усадку, но набухает в воде или атмосфере со 100%-ной влажностью. Это указывает на то, что парциальное давление паров внутри цементного камня всегда меньше, чем давление насыщенного водяного пара, и логично предположить, что существует промежуточная влажность, при которой материал будет находиться в гигроскопическом равновесии. Действительно, Лорман установил, что такая влажность составляет 94%.

Авторами [11] показано, что методика изготовления образцов не оказывает практического влияния на величину усадки. В частности, результаты испытаний отформованных образцов и образцов, вырезанных из массива, были практически идентичны.

Выводы

Как показал анализ литературных источников механизм трещинообразования в результате усадочных деформаций бетона при высыхании до конца не изучен.

Среди факторов влияющих на усадку бетона можно выделить:

• относительную влажность окружающей среды;
• температуру окружающей среды;
• степень гидратации цемента;
• водоцементное отношение;
• модуль упругости цементного камня;
• модуль упругости заполнителей;
• усадку заполнителей;
• модуль поверхности (отношение поверхности образца к его объему);
• неоднородность протекания усадки по сечению;
• содержание заполнителей;
• гранулометрический состав заполнителей.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1.   Ахвердов И.Н. Теоретические основы бетоноведения: Учеб. Пособие. -Мн.: Выш. шк., 1991. -188 с., ил.

2.   Берг О.Я., Щербаков Е.Н., Писанко Г.Н. Высокопрочный бетон. -М.: Стройиздат, 1971. -208 с., ил.

3.   Выровой В.Н. Механизм усадки твердеющих и затвердевших композиционных строительных материалов. // Технологическая механика бетона: Сб. науч. тр. -Рига: РПИ, 1985. -С.22-27.

4.   Комохов П.Г. О влиянии структуры молекулы воды на развитие усадочных деформаций цементного камня и бетона. About influence of structure of a water molecule on development of shrinkage deformations of cement paste and concrete. //Сб.тр. Ленингр. Ин-та инж. Ж.-д. Трансп., -1976. №398. - С.103-113.

5.   Красильников К.Г., Никитина Л.В., Скоблинская Н.Н. Физико-химия процессов расширения цементов //Сб. тр. VI Международного конгресса по химии цемента. Т.III. -М., 1976. -с.60-69.

6.   Малинина Л.А., Куприянов Н.Н., Хардина В.Ф. Метод определения капиллярной контракции и структуры твердеющего цементного камня и бетона //Новые методы исследования свойств бетонной смеси и твердеющего бетона: Тр.НИИЖБ, 1977. -Вып.29. -С.52-61.

7.   Невилль А.М. Свойства бетона: Пер. с англ. -М.: Стройиздат, 1972. -344 с., ил.

8.   Шейкин А.Е. Строительные материалы. -М.: Стройиздат, 1978. -196 с., ил.

9.   Шейкин А.Е., Чеховский Ю.В., Бруссер М.И. Структура и свойства цементных бетонов. -М.: Стройиздат, 1979. -344 с., ил.

10.               Щербаков Е.Н. О прогнозе величин деформаций ползучести и усадки тяжелого бетона в стадии проектирования конструкций. About the forecast of sizes of deformations of creep and shrinkage of concrete in a stage of designing. //Сб. тр. ЦНИИС. -М.: Транспорт, 1969. -Вып.70. -С.20-54.

11.               Alon F., Ferraris C.F., Wittmann F.H. Etude Experimentale du Retrait du Beton. Экспериментальные исследования усадки бетона. //Mater. and Struct. -1987. -№119. -pp.323-333

12.               Baron Jacques. Essai sur une vue d'ensemble de la fissuration spontanee accidentelle du beton hydraulique non arme et arme. //Bull. Liais. Lab. Ponts et chaussees. -1977. -№87. -pp.69-78, 181, 184, 187.

13.               Beaudoin J.J. Meniscus Effects and Fracture in Portland Cement Paste. Капиллярный эффект и разрушение портландцементного камня. //J. Mater. Sci. Lett. -1986. -№11. -pp.1107-1108.

14.               Fujiwara Tadashi. Change in length of Aggregate due to Drying. Усадка заполнителей. //Bull. Inst. Assoc. Eng. Geol. -1984. -№30. -pp.25-27.

15.               Goto S. The drying shrinkage of cement paste. Усадка цементного камня при высыхании. //Сэмэнто конкурито=Cem. and Concr. -1989. -№508. -С. 25.

16.               Goto T. Influence of water on drying shrinkage of hardening cement. Влияние воды на усадку при высыхании затвердевшего цемента. //Сэрамиккусу=Ceram. Jap. -1990. -№8. -C.719-721.

17.               Goto Y., Fujiwara T. Effect of aggregate on Drying Shrinkage of Concrete. Влияние заполнителей на усадку бетона при высыхании. //Trans. Jap. Soc. Civ. Eng. -1980. -№11. -pp.308-309.

18.               Hansen Will. Drying Shrinkage Mechanisms in Portland Cement Paste. Механизм усадки при высыхании портландцементного камня. //J. Amer. Ceram. Soc. -1987. -№5. -pp.323-328.

19.               Kisitani Koiti, Baba Akio. The mechanism of drying and compression of building materials. Механизм сушки и сжатия строительных материалов. //Сэмэнто конкурито = Cem. and Concr. -1975. -№346. -pp.30-40.

20.               Komlos K., Brull L. Uber das Kapillarschwinden von Zementleimen, Morteln und Betonen. Капиллярная усадка цементного теста, раствора и бетона. //TIZ-Fachber. -1986. -№11. -pp.750-755.

21.               Manns W., Zeus K. Zum Einflub von Zusatzmitteln auf die Enstehung sogenannter schrumpfrisse. Влияние добавок на возникновение усадочных трещин. //Beton. -1979. -№3. -pp.96-99, 80.

22.               Nagamatsu S., Kawakami Y. Shrinkage and stress caused by drying of concrete. Усадка и усадочные напряжения при высыхании бетона. //Rev. 31st Gen. Meet. Techn. Sess., Tokyo, -1977. -pp.151-153.

23.               Uchikawa H., Hanehara S., Sawaki D. Structural Change of Hardened Mortar by Drying. Структурные изменения в затвердевшем строительном растворе при сушке. //Онода кэнкю хококу = J. Res. Onoda Cem. Co. -1991. -№124. -pp.1-14.

24.               Vrana O. Vplyv jemnych frakcii kameniva na porovu structuru a zmrastovanie betonov. Влияние мелких фракций заполнителя на поровую структуру и усадку бетонов. //Stavebn. cas. -1987. -№1. -pp.3-22.

25.               Yonekura Asuo, Morishita Makoto, Hamada Shinji. Influence of Loss of Water on Drying Shrinkage and Creep of Concrete. Влияние влагопотерь на усадку при высыхании и ползучесть бетона. //Rev. 37nd Gen. Meet. Cem. Assoc. Jap. Techn. Sess., Tokyo, 1983, Synops. -Tokyo. -1983. -pp.206-207.

Публикация обзора без ссылки на автора запрещена.

Уважаемые коллеги

· Предлагаю Вам подборки статей по основным проблемам бетоноведения. Пожалуйста укажите публикации по указанным проблемам, которые не вошли в данный обзор по e-mail dh@ufacom.ru

· Напишу рецензию на Вашу статью, доклад, диссертацию по исследованию бетона.

· Дам рекомендации по основным направлениям исследований в механике бетона.

· Переведу на английский язык и окажу содействие в публикации Ваших работ в ведущих зарубежных изданиях.

Искренне желаю Вам успехов в дальнейшем развитии и совершенствовании новых бетонных составов и технологий и надеюсь на плодотворное сотрудничество.

С уважением,

Ильдар Каримов

Copyright © 2005 Stroyimport Ltd. All rights reserved.